2SJ380-2SK3162騙しコンプリ無帰還（NO-NFB，NON-NFB）50Wパワーアンプ
きっかけ（2004.4.12）
１．設計 (2004.4.12作成 2005.1.12追加・修正)
２．製作 (2005.1.12)
３．特性 (2005.1.12)
４．音 (2005.1.12)
25年ほど前頃に作っていた無帰還アンプ（NO-NFBアンプ、Non-NFBアンプ）は、低音がもたつき気味であるものの高音はおとなしい感じの音でした。低音の
もたつきはアースの配線が原因らしいことが分かり、電流の流れるアースと電位を決めるアースを分離することと、アース電流の流れを考慮した配線とすることを、
可能な範囲で実施することによりほぼ解決しました。しかし、高音については最近作った15Wアンプは
伸びすぎている感じがありました。これが無帰還アンプの本来の音なのかどうか確認するために、ソースフォロワの安定性を重視したアンプを作ってみることに
しました。その結果、高音は昔聞いていた無帰還アンプの音に近く、低音のもたつきがないアンプに仕上げることができました。
きっかけ
以前から50Wクラスの無帰還アンプを作りたいと考えていて、トランス、ケースなどを少しずつ集めていました。特に放熱が問題となるケースは、新品を買
うと高いのでどうしようかと迷っていたのですが、オークションでYAMAHAのPA用アンプPC1002の抜け殻が出ていたので購入しました。大きな放熱器が外側に付いていて、放熱効率がよさそうです。
残る問題は、出力インピーダンスを低くするために順方向伝達アドミタンスが高く、しかも耐圧が100V程度のMOS-FETが手に入るかどうかです。
オーディオ用として販売されているMOS-FETは、耐圧は高いのですが順方向伝達アドミタンスが低いため、無帰還アンプでは出力インピーダンスが高くなり使いに
くい所があります。 逆に低電圧大電流タイプのMOS-FETは、順方向伝達アドミッタンスは高いのですが耐圧が低い（60V程度）ため、30Wクラス以上の
アンプを作るのが難しくなります。 特に、Pchで
適当なものがなかなか見つかりません。
手元には比較的耐圧が高くて順方向伝達アドミッタンスが高い2SK3162がたくさんあるので、これとコンプリになるPchのFETがあれば、50～100W出力のNO-NFBアンプを作るこ
とができます。
しかし、PchのMOS-FETで適当なものがなかなか見つかりません。 元々選択肢がほとんどない所にもってきて、2SK3162と外形の異なるものだ
と見映えが良くないし、入手が容易なものとなると、結局2SJ464と2SJ380くらいしかありません。 このうち、2SJ380は安く入手できるの
で、これを使うことを考てみました。
１．設計
(1)2SJ380と2SK3162をコンプリとして使う方法の検討
一般にコンプリメンタリとして提供されているものは、NchとPchの特性が比較的近いものです。しかし、メーカーが提供する特性表を調べてみると、順
方向伝達アドミッタンスなどの特性をが問題にならない範囲で近いものであればコンプリメンタリとして売られています（例えば
2SJ217/2SK2586、2SJ217/2SK1303、2SJ217/2SK1665）。 要するに全ての特性がピッタリ合っている必要はなく
て、順方向伝達アドミッタンスが問題にならない範囲で近いものであれば使えると考えられます。
しかし、今回使おうとしている2SK3162と2SJ380の順方向伝達アドミタンスを下図左に示しますが、データだけを見ると大きくずれており、とてもコンプリメンタリとして使えそうもありません（メーカーが提供しているデータシートから読み取ったも
のなので、凸凹がありますが、傾向は掴めると思います）。 しかし、順
方向アドミッタンスをインピーダンスに変換し、2SK3162のソース抵抗に0.39Ω、 2SJ380のソース抵抗に0.3Ωを挿入したときの出力イン
ピーダンス（下図右のイメージ）を比較してみると、左図上から３番目（下からも３番目）の線になり、ほとんど重なってしまいます。 これだったら、コンプリと
して使えそうです。
結局、2SJ380に較べて2SK3162のソース抵抗値が0.1Ω程度大きな値になるようにすればよいので、任意の値を選ぶことができます。
(2)電圧僧服段
今回検討しているアンプの回路図を示します。
トランスが、AC25Vのものを４個使うことにしたので、電圧増幅段は余裕を見て±53Vの電圧とします。 入力は、2SK389とし、ゲートのリーク電流を低減させるため
に2SK362のカスコード接続とします。２段目の2SA1349は、dualトランジスタの片方をダイオードとして使い、初段のドレイン抵抗と直列に入
れます。これにより、温度変化によるドリフトを低減させる効果と、カレントミラー回路としても動作することによる歪み低減効果を狙います。
2SA1349は、耐圧はあるのですが、熱的な余裕が小さいので、2SJ509のカスコード接続とし、発熱の大部分を2SJ509に負わせるこ
とにします。
直流的に対象動作に近づけるために、マイナス側には2SC3381と2SK2962の回路を置きます。 また、初段の定電流回路は2SK30Aを２個使い、4mAを流しています。
アンプの最大出力が50W程度ですので、入力電圧が±1Vp-pでフルスイングできるように全体のゲインを30倍程度とします。ゲイン配分は初段が
3.5倍、２段目が９倍程度です。 ２段目は、負荷抵抗が15/2=7.5kΩですから50W出力時に約±30Vp-p振幅させるために±4mAの電流が
必要になります。このため２段目は余裕を見て無信号時に6mAを流しています。 このようにすると2SA1349は、プラス側の最大振幅時に10mA流れます。この時、エミッタ抵抗には8.2Vの電圧が発生します。この状態でも2SA1349が余裕
のある動作をするように5V以上のコレクタ－エミッタ電圧を確保したいので、2SJ509のソース電圧は39V程度とします。
過電流保護回路は、出力段のソース抵抗の電圧を検出するタイプとしました。ソース抵抗値の違いは、抵抗で分圧することで解消しています。
(3)出力段
MOS-FETの順方向伝達アドミッタンスは、(1)の「2SJ380と2SK3162をコンプリとして使う方法の検討」でも分かるように電流が増える
とどんどん大きくなります。このためアイドリング電流を0.4Aと多めに流し、かつソース抵抗を大きめの値にして、電流変化による出力インピーダンスの変
化を抑えることにしました。
前述したように、ケースとしてYAMAHAのPA用アンプPC1002の抜け殻を使用します。この放熱器は、熱抵抗が１℃/W程度のものが左右１個ずつ
付いています。従って、熱計算は片チャンネルで考えます。2SK3162と2SJ380の熱抵抗
は、3.6℃/W程度です。フルモールドなので、放熱器に取り付けたときの熱抵抗増加分を0.4℃/W程度と若干低めに見積もると、結局１個当たり
４℃/W程度の熱抵抗になります。 アイドリング電流は0.4Aですので、発熱は0.4A×70Vで、28W。ジャンクション温度の上昇を
50℃程度に抑えるためには、全体の熱抵抗を1.5℃/W程度にする必要があります。以上のことから、出力段は、４パラ＝８個を使用することにします
（2SK3162と2SJ380による熱抵抗は４÷８＝0.5℃/W）。
ソース抵抗は、(1)の「2SJ380と2SK3162をコンプリとして使う方法の検討」の結果から2SK3162側を0.1Ω程度大きな値とします。この
アンプでは2SJ380/2SK3162の４パラとなるため、バラツキの許容範囲を大きくとりたいのと、出力インピーダンスの変化を抑えるために少し大きめの値である0.39Ωと0.3Ωと
しました。
この時、2SK3162/2SJ380には１個当たり100mA流れますので、ソース抵抗を含めた出力インピーダンスは１個当たり約1.6Ωになりま
す。 アンプの出力インピーダンスは約1.6Ω÷４＝0.4Ωの2/3～1/2程度となりますので、0.25Ω程度でしょうか。
(4)DCサーボ、保護回路 (2004.7.10、2005.1.11変更)
DCサーボ回路ですが、OPAmpにはLF411を使います。 ドリフト（オフセット）調整用の電圧は、±15V定電圧電源から作ります。アンプの出力
は、100kΩと47μFのローパスフィルタと、帰還回路にコンデンサを入れて可聴帯域のゲインを１としたLF411で直流ゲインを稼ぎます。LF411
の出力は、LF411から発生するノイズを防ぐため10kΩを介して10μFのコンデンサを入れています。
LF411の帰還回路に入れたコンデンサは、10+47μFとしました。 ここのコンデンサは最初10μFとしていたのですが、SPICEで
シミュレーションしてみると下図のように0.01Hz付近に0.3dB程度のピークが出るので47μFを追加しました。これにより、ピークは0.1dB程度に抑えられ
ます。
帰還回路のコンデンサを10+47μFとしたとき
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帰還回路のコンデンサを10μFとしたとき
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過電流による保護回路は、回路図に示したようにアンプの回路に入れました。直流出力の防止と電源ON時のノイズを防止するために、下図のような一般的な回路を使っています。 リレーは、オムロンのG4W-2212P-US-TV5 24Vを使用しました。
(5)電源
電圧増幅段の電源は、25Vのトランスを４個使いました。定電圧電源は定電流ダイオード、ツェナーダイオード、トランジスタ１石で作っています。ツェナーダイオードは、所定の電圧になるように組み合わせて使っています。ノイズは抵抗とコンデンサで減少させています。
出力段の電源は、25V×2のトランスと22000μFの電解コンデンサを使用しています。平滑後はそのまま供給するラインと、ツェナーダイオードと2SJ554或いは2SK6132の定電圧電源から供給するラインを作っています。
DCサーボの電源は出力段の電源をツェナーダイオードで10V降圧し、三端子レギュレータで供給しています。ツェナーダイオードで降圧せずに、安定化した±25Vを使った方がよかったかもしれません。
２．製作
プリント基板は、千石電商で購入したユニバーサル基板A-2を使いました。部品と配線のパターン図
（パターン側からの図）をここに
示します。利用する場合は、部品の大きさに合わせて部品の配置を変更して下さい。また、ジャンパーを使った配線が
ありますので間違いのないようにして下さい。回路図にあって、部品が見あたらないもの（バイアス電圧調整回路の
ケミコン等）は、基板の裏側に取り付けて下さい。またバイアス調整回路のトランジスタは、アルミ板で挟み込んで
出力段の放熱器にネジ止めしました。このトランジスタのベース抵抗は、トランジスタの足にハンダ付けします。
出力段の2SJ380と2SK3162は、0.1A流したときのゲート－ソース電圧を測定し、差が5mV以内のものを選別して使用
します。
使用したトランジスタ、FETは同様のスペックのものであれば置き換えて使用することができます。
DualFETの2SK389、Dualトランジスタの2SA1349、2SC3381が入手できない場合は、似たような特性のもの
２個と置き換えて下さい。2SK389は2SK364、2SK366、3SK371の選別品、2SA1349は2SA970、2SA1015あたり、
2SC3381は2SC2240、2SC1815あたりが使えるはずです。
DualタイプのFET、トランジスタを使わないとドリフトが大きくなりますので、DCサーボは必須と思われます。
2SJ76/2SK213は、2SJ313/2SK2013の方が良好な結果が得られると思われます。2SJ313/2SK2013を使う場合は、
パターンの変更が必要です。また、ゲート－ソース電圧を2～2.5V高くする必要がありますので、バイアス調整
回路の4.7kΩを6.8kくらいにしないとバイアス電圧が不足することが考えられます。
出力段のNチャンネルMOS-FETは、2SK3162が入手困難であれば 2SK2382、2SK2417あたりが使用できます。
この場合には、ソース抵抗を0.3Ωにして使用できるはずです。
電圧増幅段
電圧増幅段、DCサーボ、定電圧電源部
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保護回路付近
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2SJ380、2SJ554の取付け状態
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2SK3162、2SK3163の取付け状態
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電圧増幅段用トランス、整流回路
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出力段用トランス（下側）
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出力段用コンデンサとアースの配線状況
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出力端子
３．特性
増幅率は２９倍（29.4dB）、１W出力時の出力インピーダンスは0.25Ω（50W出力時は0.16Ω）です。１W出力時の周波数特性を下図に示しますが、-3dBポイントは400kHz程度です。
歪み率を測ってみました。発振器：OCR11、FFTソフト：WaveSpecra（サンプルデータ数65536、
窓関数ブラックマン－ハリス、レベル-10dB程度）、サウンドユニット：KorgU1の組合わせです。
歪み率は、出力が上がるに従い徐々に増加します。クリッピングポイントは55Wですが、この時の歪み率は約１％でした。2SJ380／2SK3162を同じ値のソース抵抗で使うと、もう少し歪み率が大きくなると思われます。
今回紹介したMOS-FETが入手できない場合は、特性データを調べて順方向伝達アドミッタンスの電流による変化が同じ傾向のMOS-FETを
組み合わせたらよいと思います。 １A流した時に２～３Sの違いであれば、歪み率がこのアンプの倍になる程度で済むと思われます。
４．音
ソースフォロワのゲートに大きめの値の抵抗を入れた効果が出たのか、やさしくかつ力のある音になりました。低音はアースの配線をしっかりしたためか、もたつきはありません。 無帰還アンプの特徴である奥行き感があり、分解能が高く、長く聞いていても疲れない音です。
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